Применение циркониевых шлифовальных шаров в молибден-ниобиевом сплаве плюющих мишеней

(1) молибденовый порошок и ниобий порошок (оба с чистотой ≥ 99,95% и частиц размеров 20μm и 35μm, соответственно) были загружены в шаровой мельницы в соотношении веса 6:1. Были добавлены пальмовая кислота и циркониевые шлифовальные шары (диаметром 2 мм), а фрезерование велось под защитой аргона. Время фрезерования 80 минут, а скорость фрезерования 1000r/min. После просеивания, композитный порошок с частицей размером 9μm молибдена-ниобия сплава был получен. Вес пальмовой кислоты и циркониевых шлифовальных шаров был в 0,02 раза больше общего веса молибдена порошка и ниобия порошка, и в 8 раз, соответственно.

(2) молибден-ниобиевого сплава композитный порошок из шага (1) был холодным изостатически нажата при давлении 200мпа в течение 5 минут, чтобы получить нажатой пустой.

(3) прессованный пустой был спекулирован в вакуумной спекающей печи при температуре 1800 градусов в течение 10 часов, чтобы получить целевой пустой.

(4) целевой пустой был подвергнут механической обработке для производства молибден-ниобиевого сплава распыления целей. Ударные мишени имели однофазную микроструктуру, однофазную без поров, средний размер зерна 50 градиентов и плотность 9,85 г/см градиентов.

[0023] пример 2

Процесс подготовки молибден-ниобиевого сплава плюющих целей, состоящий из следующих шагов:

(1) молибденовый порошок и ниобий порошок (оба с чистотой ≥ 99,95% и частиц размеров 15μm и 30μm, соответственно) были загружены в шаровой мельницы в соотношении веса 7:1. Были добавлены цинк стеарат и циркония шлифовальные шары (3 мм в диаметре), а фрезерование проводилось под защитой аргона. Время фрезерования — 60 минут, а скорость фрезерования — 1200r/min. После просеивания, композитный порошок с размером частиц 10μm молибдена-ниобия сплава был получен. Вес цинк stearate и циркония шлифовальных шаров был 0,01 раза общий вес молибдена порошка и ниобия порошка, и в 5 раз, соответственно.

(2) молибден-ниобиевый сплав композитный порошок из шага (1) был подвергнут вакуумной обработке, а затем холодным изостатически нажата при давлении 150мпа в течение 10 минут, чтобы получить нажатой пустой.

(3) прессованный холост был спекулирован в вакуумной спекающей печи при температуре 2000°C в течение 5 часов, чтобы получить целевой холост.

(4) целевой пустой был подвергнут механической обработке для производства молибден-ниобиевого сплава распыления целей. Ударные мишени имели однофазную микроструктуру, однофазную без поров (см. рис. 1), средний размер зерна 55 градиентов и плотность 9,86 г/см градиентов.

[0024] пример 3

(1) молибденовый порошок и ниобий порошок (оба с чистотой ≥ 99,95% и частиц размеров 25μm и 40μm, соответственно) были загружены в шаровой мельницы в соотношении веса 8:1. Были добавлены цинк стеарат и циркония шлифовальные шары (1 мм в диаметре), а фрезерование проводилось под защитой аргона. Время фрезерования — 100 минут, а скорость фрезерования — 1000r/min. После просеивания, композитный порошок с частицей размером 6μm молибдена-ниобия сплава был получен. Вес цинк stearate и циркония шлифовальные шары 0,03 раза общий вес молибдена порошка и ниобия порошка, и в 10 раз, соответственно.

(2) молибден-ниобиевый сплав композитный порошок из шага (1) был подвергнут вакуумной обработке, а затем холодное изостатическое давление при давлении 180мпа в течение 7 минут, чтобы получить нажатой пустой.

(3) прессованный холост был спекулирован в вакуумной спекающей печи при температуре 2000°C в течение 8 часов, чтобы получить целевой холост.

(4) целевой пустой был подвергнут механической обработке для производства молибден-ниобиевого сплава распыления целей. Ударные мишени имели однофазную микроструктуру, однофазную без поров (см. рис. 2), средний размер зерна 45 градиентов и плотность 9,87 г/см градиентов.